本文采用n-s方程和sstk-u湍流模型计算了风机在不同工况下的稳态，并根据公式计算了设计工况下离心风机的压力、轴功率和效率。在得到风机性能参数的数值结果后，将不同工况下数值结果的误差值与样机原始测量结果进行了比较。在完成风机三维模型的建立、计算域的离散化网格化和边界条件的定义后，将风机原型的不同工况进行了数值计算，并将其浇注到ansys fluent。风机数值计算和测量的效率特性曲线表明，斜槽离心风机的设计流量为0.17kg/s，在设计工况下，风机的计算效率为48.1%。斜槽离心风机偏离设计工况时，小流量工况下效率急剧下降，4-73风机，大流量工况下效率变化缓慢，但效率仅为47%。斜槽离心风机的压力特性曲线表明，离心风机的总压力没有单调变化，但随着风机流量的增加，斜槽离心风机的总压力减小。非单调压力特性曲线表明，离心风机阻力变化较大时，风机风量变化较大，热循环风机，风机稳定工作面积较小。
风机原型机的短叶片是在长叶片的基础上在直径为320mm的圆弧方位截断，---计划一的短叶片长度进行了多种长度的挑选，并经过数值计算得到醉优的短叶片长度是在长叶片的基础上在直径为259mm的圆弧方位打断。---完成后按照风机原型机的数值计算方法，对---后的风机进行数值计算，y5-48风机，能够看出通过向内延伸斜槽式离心风机的短叶片，将风机的所需扭矩由4.53n.m降低为4.33n.m，使风机的功率进步了2.3%。能够看出在延伸短叶片后，---计划一的风机短叶片吸力面的两个旋涡消失，叶片邻近的别离区显着的减小，但---计划一的长叶片吸力面依然存在较大的别离区，因此风机的全体功率进步并不太显着。
增大风机叶轮的旋转直径---计划一使斜槽式离心风机的功率进步2.3%，但风机的全压值---坚持不变，这样的---计划并不能满足对风机全压值5000pa的要求。因此本文依据风机规划的相似原理，即在风机满足类似条件的情况下，风机的全压值与风机的转速的平方和全压的平方呈正比，依据风机的类似规划原理，在满足类似规划条件下，相应的增大风机叶轮的旋转直径，能够有用的进步风机的全压值。
当风机改进后的方法不能达到预期效果时，采用现代风机设计理论完成风机的设计，滨州风机，详细介绍了风机各部件结构参数的选择原则。叶片成形方法是基于叶轮流道横截面积逐渐变化的原理。建立了风机叶片型线成形的数学模型。根据该数学模型，采用“双圆弧”拼接法完成了叶片型线的绘制。建立风机三维模型后，对网格进行划分，风机采用n-s方程。结合sstk-u湍流模型，对斜槽风机的原型风机、改进风机和设计风机进行了流量计算。将原型风机的计算结果与原始测量数据进行了比较，详细分析了sstk-u湍流模型计算结果的准确性，即离心风机的数值计算。湍流模型的选择提供了---的参考。风机的瞬态计算方法，分析了瞬态计算中时间步长的选择原则。采用瞬态数值方法对新设计的风机内部流动进行了数值模拟。在瞬态计算结果稳定后，利用fw-h模型对设计风机的气动噪声进行了计算。本文采用“风机三维建模-斜槽风机样机数值计算-样机内部流动特性分析-风机改进的确定和设计方案-噪声计算的瞬态法”的技术路线，完成了风机的改进和设计。斜槽风机。
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