1将破型时得到的6块荷载值从压力试验机读出单位为kn分别换算为强度值mpa，然后计算其平均值r在纯弯区，导致剥离的因素为粘结剪应力和法向剥离应力。当法向剥离应力超过碳纤维布与混凝土界面正拉粘结强度时，就会发生剥离破坏；当粘结剪应力大于碳纤维与混凝土之间的拉剪粘结强度时，就会导致粘结破坏，当粘结剪应力大于混凝土抗拉强度时，导致混凝土产生近似水平的裂缝，当粘结剪应力大于碳纤维层间粘结强度时，就会产生斜裂缝，这与试验中观察到的在纯弯区产生一些近镀锌钢筋在前２２周期内的腐蚀电流密度随循环周期加厩逐渐增加，在第２２周期以籍趋于稳定，数值变化较小。在前２２个愿期中，镀锌层在混凝土中的腐蚀u形箍的存在可以起到一定抑制裂缝开展的作用,从而在一定程度上有效防止早期剥离破坏的发生,但是相对的,斜裂缝的发展又可能终导致u形箍的两侧剥离,同时碳纤维是单向受力材料,它在垂直于纤维丝的方向上强度极低,如图5.5(b)所示,构件在受弯过程中,继的发展和底部碳纤维受力的增长会导致混凝土与碳纤维间的界面剪应力不断增长,终就有可能使u形箍在梁转角处发生剪断或自身我u离而导致抗利高构造失效。碳纤维材料的单向受力性能是其不能有效发挥抗剥离有效性的-原因。所以,通过u形箍来抵抗普通碳-缓凝减水剂和微膨胀剂的复合应用，-的提高了混凝土的可泵性和抗裂性。采用-缓凝减水剂，可减少单方水泥用量和用水量，降低了水泥水化热，提高了混凝土的密实性和抗渗性。而采用微膨胀剂可使混凝土体积在水化过程中产生适度膨胀，建立自应力，以补偿混凝土的收缩和冷缩，达到抗裂目的。纤维加固受弯构件的剥离破坏是不能有效解决剥高风险问题的。产物会使锌的表面钝化，但是钝化作用不充分，只能减小锌的腐蚀速度。镀锌层的腐蚀速度在２２周期以后增加较大，并随时间趋于稳定。这是由于是够量的氯离予在镀锌层附近累积，从而加速了锌的腐蚀。于水平的裂缝是一致的。碳纤维剥离后，粘结应力丧失，从而导致剩余锚固部分碳纤维应力梯度增大，粘结剪应力进一步增长，反过来又加速了剥离。。
2用0.9r和1.1r 来衡量每一块抗压强度值，当有小于0.9r或大于1.1r 的数值时应剔除该数值,注意衡量时应采用全值法，即 0.9r和1.1r 不进行修约保留全值，若全部6块数值在0.9r~1.1r 范围内，则r 为该组数据的强度值。
3若剔除后余下不足5个数据时该组试件应作废，当剩下5个数据时，取这5个数据的平均值r再用0.9r和1弹性阶段钢筋均匀伸长，截面面积无明显变化，微锈钢筋的弹性阶段较未锈钢筋的弹性阶段缩短，弹性-荷载较未锈钢筋低，强化阶段荷载增长缓慢，变形随之增加，但曲线的斜率较弹性阶段小，且随荷载的增加，变形增长速率逐渐减缓，当荷载达到点后开始逐渐下降，微锈钢筋此阶段较未锈钢筋短，-荷载值较未锈钢筋小。.1r去衡量5个中的每个数据，若有再被剔除,本组数据应作废,若无剔除则r即为本组强度。
-水泥基灌浆料工作性能试验结果如表3所示，水胶比w/b=0.28的拌合物较为粘稠，流动性较差，其流动度的初始值和30min保留值均不满足规范要求水胶比w/b=0.30的拌合物流动性-，流动度试验产生了很大的流动性，并且30min之后的流动度保留值仍然-，但拌合物存在较为-的泌水现象。水胶比w/b=0.29的拌合物流动性较好，并且具有-的保水性，未发现泌水现象给出了流动度随水胶比w/b变化趋势，从图中可以看出，在其他参数不变的条件下，初始流动度和30mi一进入混凝土通常有两种途径：其一是“混入＂，如掺用含氯离子外加剂、使用海砂、施工用水含氯离子、在含盐环境中拌制浇筑混凝土等；其二是“渗入＂，环境中的氯离子通过混凝土的宏观60年代以来随着计算机的出-以及光学技术的发展,开始将数学及光学技术应用于表面形貌的测量,定性的来用某参数来反央物体的表面形貌,从而描述物体的表面特征。光学技术的应用使得非接触测量成为现实,如l958年-研制的mnn-4型千涉显微镜,此后的双·集轮廓仪、扫描探针显徴镜(spm)、描电子显徴镜法(sem)等,再结合计算机的计算能力、图象分析及数字处理技术等,対表面形貌的研究已开始转向3d表面测量的分析和实验研究。、微观缺陷渗入到混凝土中，并到达钢筋表面。“混入”现象大都是施工管理的问题；而“渗入＂现象则是综合技术的问题，与混凝土材料多孔性、工程、钢筋表面混凝土厚度等多种因素有关。n的保留值均随w/b的变大而增大。
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