k 烟台渠道闸门由于泵站工程水泵机组设计不合理、运行时间长、设备老化等问题,水泵机组运行扬程长期偏离设计扬程、泵装置效率长期处于非区、水泵汽蚀非常---[1]。因此,泵站更新改造中必须对泵机组重新进行选型设计。在轴流泵选型设计方面---有大量的文献可以参考[2-6],针对轮毂比不同对泵装置性能影响的文献国内还不是很多。韩小林等[7]采用cfd对某一型号推进泵进行了内部流场的三维数值模拟,分析了其轮毂比改变对推进泵性能产生的影响,数值模拟结果表明,轮毂比在设计范围内时推进泵的区范围较大。同样的,万韬[8]通过数值模拟计算,得出了在不同的轴流泵比转数下叶轮轮毂比的取值范围,并且选取了某一比转数的叶轮取不同轮毂比值进行了进一步研究,研究表明,轮毂比变大,扬程会,效率会升高。根据上述学者的研究,可以发现轮毂比变化的同时水泵的设计工况也发生了改变,此时讨论轮毂比对轴流式叶轮性能的影响已不够准确。
k 烟台渠道闸门1工程概况某水电站工程以发电为主,校核洪水位1 818·5 m,正常蓄水1 817·0 m,死水位1 813·0 m,总库容0·778×108m3,具有日调节能力。拦河坝大坝高为76·6 m,电站装机容量为420 mw。本工程为二等大(ⅱ)型工程,挡水、、引水发电等性主要建筑物均按2级建筑物设计,结构级别为ⅱ级;消能建筑物、下游防护等次要建筑物均按3级建筑物设计,结构级别为ⅱ级。排沙底孔采用短有口型式,厂房安装间布置于底孔压力段上部,安装间底板高程1 792·8 m。底孔闸室段顺水流方向长度86·0 m,结构体型为一复杂的空间结构,既非坝内小孔口,也非杆件结构,工作闸室前有压段(挡水坝段)有动水压力作用,同时,闸墩承受弧形工作门传递的水推力,加之由于锚索的布置,主锚索上游端锚固竖井,下游支承大梁部位,以及弧门支承大梁内次锚索的作用,使得排沙底孔的结构及受力复杂,如按平面问题,则计算模型很难简
k 烟台渠道闸门对钢闸门的计算，现行的钢闸门设计规范中有两种：平面体系和空间体系。过去对闸门的结构计算通常采用平面体系，这使计算结果在许多地方比实测值大20～40％，而在一些关键部位又有可能偏小；---对于深孔弧门而言，深孔弧门是一种具有很强空间效应的结构，从而使得一些深孔闸门控制部位的空间计算结果大于平面结果，危及整个结构的。因此，有---深入分析闸门---是深孔弧门这种特殊结构的受力特点，弄清楚每一构件的受力特点及薄弱环节，改进计算，充分利用弧门空间体系的整体工作特点，用少量的材料来闸门的整体度。本文针对工程中的深孔闸门的平面设计理论所涉及的问题进行了研究、探讨，结合河海大学和昆明勘测设计研究院的合作项目——小湾水电站中、底孔闸门三维有限元分析研究的成果进行了分析，为昆勘院合理评价小湾中、底孔闸门的性能提供了参考依据。针对小湾中孔工作弧门这一工程实例，运用现行的平面体系算法进行了计算，并运用双向平面主框架结构算
k 烟台渠道闸门0引言水利枢纽工程中的工作闸门全部采用液压启闭机进行启闭操作,共有各类闸门282扇,启闭机135台套,其中114台为大容量液压启闭机。由于实际操作中要求---的启闭力,故绝大多数液压油缸的尺寸趋向大型化,给实际安装带来很大难度。其中大的电站进水口快速闸门液压启闭机的油缸大缸径达710mm,大行程达15 000 mm,启闭机自身达70.3 t。1液压启闭机的组成与性能进水口快速闸门在水轮发电机组运行时,全开过水,启闭机油缸处于上---工作位。当水轮发电机组发生飞逸事故或引水管发生故障时,闸门快速关闭。快速闸门液压启闭机由油缸总成、机架、带锥面的底座、开度检测和指示装置、行程限位装置、液压泵站和缸旁阀组、液压管道、二期埋件及电气控制等组成。水利枢纽工程左岸进水口快速闸门液压启闭机为单吊点形式,共14台,各操作1扇快速门,分别由14套液压泵站以“一泵一机”进行传动控制。启闭机油缸采用竖式安装,通过吊杆操作快速
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