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  对于低粘度介质，用小直径的高转速的搅拌器就能带动周围的流体循环，并至远处。而高粘度介质的流体则不然，需直接用搅拌器来推动。 适用于低粘和中粘流体的叶轮有桨式、开启涡轮式、推进式、长薄叶螺旋桨式、圆盘涡轮式、布鲁马金式、板框桨式、三叶后弯式、mig式等。适用于高粘和特高粘流体的叶轮有螺带式叶轮、螺杆式、锚式、框式、螺旋桨式等。有的流体粘度随反应进行而变化，就需要用能适合宽粘度领域的叶轮，如泛能式叶轮等。工作流体以-的速度从喷嘴出来，进入喷射器的接受室，并把在喷射器前的压力较低的介质带走。

     搅拌功率的基本计算方法理论上虽然可将搅拌功率分为搅拌器功率和搅拌作业功率两个方面考虑，但在实践中一般只考虑或主要考虑搅拌器功率，因搅拌作业功率很难予以准确测定，一般通过设定搅拌器的转-满足达到所需的搅拌作业功率。从搅拌器功率的概念出发，影响搅拌功率的主要因素如下。 搅拌器的结构和运行参数，如搅拌器的型式、桨叶直径和宽度、桨叶的倾角、桨叶数量、搅拌器的转速等。 搅拌槽的结构参数，如搅拌槽内径和高度、有无挡板或导流筒、挡板的宽度和数量、导流筒直径等。 搅拌介质的物性，如各介质的密度、液相介质黏度、固体颗粒大小、气体介质通气率等。由以上分析可见，影响搅拌功率的因素是很复杂的，一般难以直接通过理论分析方法来得到搅拌功率的计算方程。因此，借助于实验方法，再结合理论分析，是求得搅拌功率计算公式的惟一途径。从加工上来看，催化裂化，重整的比热裂化或焦化的方法好，而热裂化焦化又比直馏的产品好。

     搅拌功率的基本计算方法：

     由流体力学的纳维尔-斯托克斯方程，并将其表示成无量纲形式，可得到无量纲关系式11-14。np=p/ρn³dj5=fre，fr式中np——功率准数fr——弗鲁德数，fr=n²dj/g；按照减速机的输出轴头d和搅拌轴系支承方式选择与d相同型号规格的机架、联轴器5。p——搅拌功率，w。式11-14中，雷诺数反映了流体惯性力与粘滞力之比，而弗鲁德数反映了流体惯性力与重力之比。实验表明，除了在re﹥300的过渡流状态时，fr数对搅拌功率都没有影响。即使在re﹥300的过渡流状态，fr数对大部分的搅拌桨叶影响也不大。因此在工程上都直接把功率因数表示成雷诺数的函数，而不考虑弗鲁德数的影响。由于在雷诺数中仅包含了搅拌器的转速、桨叶直径、流体的密度和黏度，因此对于以上提及的其他众多因素必须在实验中予以设定，然后测出功率准数与雷诺数的关系。由此可以看到，从实验得到的所有功率准数与雷诺数的关系曲线或方程都只能在一定的条件范围内才能使用。明显的是对不同的桨型，功率准数与雷诺数的关系曲线是不同的，它们的np-re关系曲线也会不同。

燃料油中的硫主要有两种存在形式：而不通常能与金属直接发生反应的-物称为―活性硫，

包括单质硫、和-与金属直接发生反应的-物称为―非活性硫，包括-、二硫

化物、吩等。对于馏分而言，含硫烃类以-、-物和单环吩为主，其主要来源

于催化裂化(简称fcc)。因此，要使符合低硫的指标必须对fcc原料进行预

处理或对fcc产品进行后处理。而柴油馏分中的含硫烃类有-、-物、吩、-并

吩和二-并吩等，其中二-并吩的4，6位存在时，由于的位阻作用而使脱硫非

常困难，而且随着石油馏分沸点的升高，含-合物的结构也越来越复杂。

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