粮食烘干风机厂家「山东冠熙」

由项目实际考察情况得到，粮食烘干风机所在位置距敏感建筑仅15m，风机进风口正对敏感建筑。针对该项目上风机的噪声进行现状模拟， 利用cadnaa 噪声模拟软件对风机噪声对周围敏感点的影响进行分析，风机所在建筑与敏感建筑之间的噪声值较大，敏感建筑靠近风机进风口一侧的噪声超过70db(a)，噪声较大区域正对风机进风口，噪声值为76.3db(a)。在该项目应用中综合考虑现场情况，决定采用阻性消声器和消声弯头组合形成的一种结构形式，这种消声器结构简单，通过控制消声器内吸声材料的结构参数，可以有效的控制消声器的消声性能。由于建筑物的遮挡作用，噪声能量被削减，使得噪声无法直接达到的区域的噪声值降低。

常用的粮食烘干风机噪声治理方法有加装隔声罩，对风机室墙壁进行吸隔声处理，风机室隔声门，进排气筒加消声器等从整体上对风机进行吸声、隔声、消声等综合治理措施。山东冠熙风机所采用的粮食烘干风机弯头加折板式消声器的组合消声结构，针对该项目中大风量轴流风机的噪声消声量能够达到27db(a)，并且对低频噪声具有较好的消声效果。根据项目实地考察情况，受大风量轴流风机安装位置-，无法对风机房墙体进行常规的吸隔声处理，考虑风机产生的空气动力性噪声主要从进风口传出，且粮食烘干风机进风口正对敏感建筑，故本项目采用在进风口安装进风消声器的方式对风机进行降噪。

粮食烘干风机消声器设计

针对空气动力性噪声，主要应用的消声器包括阻性消声器、抗性消声器、阻抗复合型消声器[7]。在该项目应用中综合考虑现场情况，决定采用阻性消声器和消声弯头组合形成的一种结构形式，这种消声器结构简单，通过控制消声器内吸声材料的结构参数，可以有效的控制消声器的消声性能。粮食烘干风机噪声治理结果采取噪声治理措施前后，大风量轴流风机进风口处噪声值对比结果如图5所示。吸声材料按照吸声原理可以分为多孔性吸声材料和共振吸声材料。该消声器中设计采用多孔性吸声材料。

加载气动力、离心力后计算得到粮食烘干风机导叶数目变化后动叶的应力基本没有影响，动叶吸力面的近叶顶部位等值线沿叶高方向近似呈倒s 分布且应力较小; 叶根部分布应力较为复杂，较大值位于叶根中部与轮毂接触位置，此处是由于承受较大的径向离心力、垂直于粮食烘干风机叶片表面的气动力和扭曲的叶型结构共同作用造成; 级等效应力稍微高于第二级等效应力，这是由于离心力沿径向，而气动力垂直于叶片表面，气动力的作用效果抑制离心力作用效果造成的，但气动力作用效果影响较小; 总变形近似沿对角线方向由小到大发生变化，粮食烘干风机叶根处变形基本为零，较大值变形位于叶顶后缘。研究表明:导叶数目减少方案风机性能明显优于导叶数目增加的方案，其-案三为改型性能较佳的方案，改型后的方案其轴功率有所增大、耗电量有所增加。由此可知导叶数目变化后，对叶片总变形基本没有影响。

粮食烘干风机在静应力强度分析中，通常选取材料的屈服-作为-应力，基于第四强度理论对叶片进行强度校核。塑性材料的许用应力［σ］= σs /ns，其中σs是材料的屈服-，ns为材料的安全系数，一般对于弹性结构材料加载静力载荷的情况下，ns = 1. 5 ～ 2。当气流中的粉尘浓度不均匀时，将导致转子受力不均衡，且风机叶片的不均匀磨损，也诱发风机振动异常。叶片材料为zl101，其屈服强度σs = 180 mpa，ns = 2，计算叶片的许用应力为90 mpa，而叶片较大等效应力的峰值为21. 3 mpa，远小于叶片许用应力，因此改型后方案三强度仍满足要求。在叶片刚度方面，前面分析知，气动力作用效果对离心力效果有抑制作用，方案三全压相对于原风机有所增大，较大变形有所降低。

比较两种叶轮的固有频率，粮食烘干风机叶片角度可调的叶轮的频率略高于叶片角度固定的叶轮。这是因为叶片角度可调叶轮具有角度调节机构，其轮毂稍宽，整体大于叶片角度固定叶轮。模态反映了数对模态形状的影响。粮食烘干风机是叶片式流动机械，其产生的噪声包括空气动力性噪声、气固耦合噪声、机械噪声、电磁噪声，其中空气动力性噪声是大风量轴流风机的主要噪声。叶片角度可调的叶轮的模态较大，激振点和响应点的模态值大于叶片角度固定的叶轮。模态刚度和阻尼系数基本相同，对应的振幅较大，粮食烘干风机叶片角度可调的叶轮的模态变形大于之前获得的叶片角度可调的叶轮的模态变形。关于一致性。

粮食烘干风机配套电机为高压隔爆型三相异步电动机，额定转速2900r/min48.33r/s，可调速。因此，当电机在额定工况下运行时，励磁频率为48.33hz，避免了两个叶轮的固有频率，因此在额定工况下叶轮不会产生共振。对该引风机轴承振动烈度超标的振动现象如下：在粮食烘干风机轴承座和机壳振动烈度中，振动主要以多倍频成分为主，且基频份额占30%左右。但是，需要注意的是，在调整电机转速时，在上述叶轮固有频率下，应尽量避免电机频率。

1考虑到矿山巷道开挖中不同掘进-所需的风量和压力的差异，为避免浅层掘进-的高风量和压力影响井下人员的正常作业，造成不-的功耗，在叶轮上增加叶片角度调节模块。通过调节叶片角度来控制风量和压力的机构。

2粮食烘干风机利用ansys对两种不同的叶轮结构进行了自由模态计算和分析。在叶轮结构的每一级前后，都增加了叶片角度调节机构。两个叶轮阵列显示了从叶片顶部到根部的弯曲变形和叶片两侧的扭转变形。如果油站的流量和油压太大或太高，导致空气平衡管堵塞，导致轴承箱正压和漏油，则应在调整油站的油压和油量的同时，将空气平衡管拆下，用压缩空气吹通。由于角度可调结构的叶片材料刚度小，变形稍大，存在叶根。扭转变形小。

粮食烘干风机叶片穿孔抑制了两级叶轮叶尖排流和非工作面涡流的产生和脱落，降低了该位置的声功率级。

穿孔后，-了粮食烘干风机叶片周围的流场，降低了两级叶片通过频率的声压级，相应地降低了旋转噪声。

粮食烘干风机叶片穿孔后，整个频率范围内的a声级有不同程度的下降，中低频段的下降幅度较大，而高频段的下降幅度较小。穿孔后，宽带噪声成为主要噪声源。风扇式轴流风机在粮食通风冷却中的节能效果。

采用轴流风机对储粮进行降温实验，达到通风降温的目的，实现储粮的节能、和安全储粮。结果：采用轴流风机吸风负压通风，冷风通过仓底通风口进入仓内，由下通过轴流风机出口排出仓外。谷堆由下向上依次减小，冷却梯度和变化趋于平衡。结论：风机型小功率轴流风机在通风运行中采用低速间歇通风。通风时间比大功率离心风机长，但通风能耗低，水损失小。根据研究可知，为提高粮食烘干风机低频噪声的消声量，在空间允许的条件下，消声片的厚度为100mm较适宜。粮食烘干风机换气周期为10月11日至1月22日。运行过程中，-温度10℃，低-29℃，-湿度58%。通风间隔内严格按照《储粮机械通风技术规程》标准进行操作。在室内外温差大于8c，室外湿度小的情况下，通风间歇，有利于干冷天气。总通风23天，共552小时，平均降温15.3℃，通风结束时，仓库温度-14.0摄氏度中、上粒温度为-2.3摄氏度、中、低晶粒温度为-9.7摄氏度，较低为-25.5？c，平均堆粮温度为-6.1摄氏度