4-73风机品质售后-「山东冠熙」

因此，当4-73风机产生振动故障现象时，首先必须从基础查找原因。基础因素主要是：

1混凝土基座结构设计有缺陷，基座强度和刚度不够；

2基础地质差，风机运行一段时间后，造成基础沉降或松动；

3混凝土基座材料不合格，浇筑不符合规范要求；

4地脚螺栓及垫铁的安装不当。但是，由于工作面粉尘极易随风四处扩散，如何将粉尘定向导入离心风机，提高除尘效率，是亟待解决的问题。实际中，常采用二次灌浆的方法将地脚螺栓进行固定定位，其施工、安装应严格执行规范要求，以-。根据上述分析，基础因素引起风机振动的表征主要有：基础周围地坪有明显振动；基础与地坪或二次灌浆产生的结合面存在明显裂缝，垫铁或地脚螺栓松动，应注意，此类振动往往比较剧烈，-时发生螺栓断裂，轴承座螺栓孔崩裂，直接造成轴承座报废；基础产生不均匀沉降，产生基座倾斜。4-73风机处理措施：一是验算基础的是否符合要求，对于风机等旋转式设备，由于回转而产生的惯性力作用在基础上，为-安全运行，则基础应等于10 倍的风机机组，不符合要求应采用加固加重措施；二是有松动的二次灌浆地脚螺栓应破除拔出，孔壁凿毛后重新浇筑混凝土固定地脚螺栓。二次灌浆应保湿养护7 天以上，混凝土强度达到设计强度后才能进行下一步的安装。二次灌浆的混凝土强度可提高一级，固定效果-。

4-73风机管道共振和检查处理措施

风机的进出口管段风速-，高速穿行的风会扰动管道，使管道发生共振。3在条件允许下可优化出口管道，一般来说，弯头处更容易发生扰动管道而造成振动的现象，所以风机出口段宜有不小于5m的直段，以减少出口阻力损失，达到顺畅输送介质的目的。一般情况下，风机进出口管是靠法兰和叶轮壳体刚性连接的，管道的振动必然传到壳体上，而壳体通常和轴承座相连，壳体振动又引起轴承座振动，终导致致整台风机发生振动。此类振动的预防处理措施为：

1检查4-73风机壳体，如壳体存在裂纹的或磨损及其腐蚀-的，应加固或整体更换；

2在振动比较明显的管段上加装管道减震器，使管道与风机壳体呈柔性连接，减小或缓冲振动。与原风机相比，在额定工况点a声级降低约4．5db(a)，在大流量工况下，a声级降低约3．6db(a)，在小流量工况下，a声级降低约1．9db(a)。常用的管道减震器，如ktx 可曲绕橡胶接头，即管道减震器，一般安装于靠近风机出口端，减震效果比较明显。另外，有些管道补偿器如填料式补偿器、波形补偿器也可以起到减震作用；

3在条件允许下可优化出口管道，一般来说，弯头处更容易发生扰动管道而造成振动的现象，所以风机出口段宜有不小于5 m 的直段，以减少出口阻力损失，达到顺畅输送介质的目的；

4进口调节阀宜优先选用叶片阀，它在工作时能实现管道内输送介质的均匀分布，防止产生剧烈涡流而发生振动。一般来讲，大型高速风机轴承采用轴瓦，润滑采用润滑油强制喷射润滑，高速旋转的主轴悬浮于油膜上，正常工况时振动很低。上文阐述的引起风机振动的因素只是本人原所在企业常见的，当然不排除其他类型的风机会有其他的因素。在实际工作中，不能孤立、片面地把振动的原因归结于某一项因素，也有可能是这四种因素共同作用的结果。因此，在分析4-73风机振动故障时，应该根据振动特征具体分析，事实求是地综合考虑，只有这样，才能准确、快捷地找出振动原因，消除振动故障。

煤矿生产中， 掘进工作面是主要的产尘环节。一般情况下，风机进出口管是靠法兰和叶轮壳体刚性连接的，管道的振动必然传到壳体上，而壳体通常和轴承座相连，壳体振动又引起轴承座振动，终导致致整台风机发生振动。粉尘不仅-危及采掘工作面人员的-，而且容易造成重-故-。采用除尘风机对掘进工作面进行降尘是主要降尘方式之一。但是，由于工作面粉尘极易随风四处扩散，如何将粉尘定向导入离心风机，提高除尘效率，是亟待解决的问题。其中集流器是引导粉尘气体进入4-73风机的重要结构，其结构形式对风机性能有很大的影响。有关研究表明圆弧形集流器对提高风机性能效果好。山东冠熙设备有限公司对集流器进行改进，在4-73风机集流器内部的侧壁上固定若干条肋组成的“米”字支撑架。

本文将对加米字支撑架的集流器和普通圆弧形集流器进行整机数值模拟，重点分析这2 种结构形式对掘进工作面的粉尘的导流效果，并对比其对风机性能的影响，为掘进工作面降尘效率的提高提供理论依据。

4-73风机流体的数学模型

粉尘流体在风机中流动的物理条件较为复杂，影响因素较多，因此在离心风机的数值计算中，假设流体为连续等温不可压缩的牛顿流体稳态运动而且各组分之间没有化学反应。其在风机中的流动要遵循守恒定律、动量定理和能量守恒定律3 个基本物理守恒定律的支配。在设计集流器的结构时，应-较大程度地符合金属叶轮附近气流的流动情况，同时还应-集流器内气流的平稳运行。

4-73风机对比分析

在额定转速下， 假定风机进出口处截面上动压静压均匀分布，对风机进口、出口压力及压差，集流器进出口压力及其压差进行统计。取点方法：在截面中心为轴心，周边均匀取了20 个点，之后计算取其平均值，可以看出，同流量下，加米字形集流器的静压和全压差分别为-4 389.0 pa 和-2 252.9 pa，而普通圆弧形集流器的压差为-982.9 pa 和-32.1 pa，相比可以看出，4-73风机 加米字形集流器导流效果比普通圆弧形集流器好。但是同流量下，普通圆弧形集流器比加米字形集流器风机压差大，有效值大2 366 pa，风机全压差加米字形比普通圆弧形小2 350.8 pa，减少的这部分能量用于摩擦-。进气箱在其出口处气体发生近90°转弯，内部流场十分复杂，并造成很大的流动损失。说明集流器经过改造提高了粉尘流的导流能力，提高了风机的性能。

本文对掘进工作面4-73风机集流器结构进行了改进研究。并对改进前、后的结构的集流器导流效果做了理论分析。然后应用fluent 流体软件对其进行了数值建模分析， 充分认识离心分机内部流场流体的流动规律，并得到集流器及整个风机的压力云图，截面所受阻力云图，并取点做了统计分析。研究结果表明：4-73风机加米字形集流器使集流器进出口压差增加，明显地起到对粉尘流场的导流作用。为了-数值计算结果的准确性，避免网格误差对其模拟结果造成影响，对4-73风机进行网格无关性验证，如表1所示。但是集流器由于增加米字形支撑架，造成集流器截面的摩擦力增大，消耗了风机的一部分动能。但对大型除尘离心风机总体来看，采用该结构大大减少制造难度和加工成本，提高了经济效益。