木材烘干风机择优 冠熙风机综合实力强

木材烘干风机利用模拟方法分析了级导叶结构形式对某两级动叶可调轴流风机性能的影响，表明长短复合导叶对提升轴流风机气

动性能方面好于单一长度叶片式导叶。木材烘干风机在流固耦合模拟研究方面，利用cfx 和ansys 对离心风机叶轮的模拟表明，风机气动性能基本不变，而较大变形量减少2. 5%，较大等效应力增大3. 6%。失速工况下叶轮的静力特性，-气动力载荷对叶轮的总变形量有-的影响，对叶轮等效应力分布的影响较小，木材烘干风机旋转工作时的应力及总应变，验证了在流固耦合作用下风机工作的强度要求。dhopade模拟了低周疲劳与高周疲劳联合作用对燃气轮机叶片结构与气动性能的影响。在考虑叶片和流域相互耦合状态下，对大型轴流风机叶片的气动弹性的模拟表明，考虑气动弹性的较大应力几乎是不考虑气动弹性的较大应力的两倍，由此证明在叶片安全性评估方面考虑气动弹性的-性。综上所述，目前对于轴流风机的导叶数目改变研究只关注其气动性能，而对于叶轮静力结构和振动情况研究较少。电动机分别由两个支持轴承和一个推力轴承支撑，双级轴流引风机的支撑方式为：两个支撑转子的滑动轴承，两个支撑轮毂的滚珠轴承和两个平衡轴向推力的角接触球轴承。

因此，本文研究对象为某电厂660 mw 机组配套的动叶可调轴流一次风机，借助fluent 软件对其内部流场进行数值模拟，并借助workbench 流固耦合模块对叶片进行静力分析和预应力下的模态分析，对导叶数目改变前后的叶轮安全性进行评估，为风机生产和改造提供参考依据。山东冠熙风机所采用的木材烘干风机弯头加折板式消声器的组合消声结构，针对该项目中大风量轴流风机的噪声消声量能够达到27db(a)，并且对低频噪声具有较好的消声效果。

由于木材烘干风机动叶片是扭曲叶片，网格单元选用带含有10 个中间节点的四面体实体单元solid187。分别采用20 万、30 万、55 万和60 万网格计算后，选择设定单元大小15 mm，生成网格单元数量为30万、节点数量45 万，在计算时间和计算精度上为合适。对叶片叶根部位施加固定约束，叶片整体施加离心力惯性载荷，对木材烘干风机叶片表面施加气动压力载荷，其中气动压力载荷是流体计算得到的压力数据，采用流固弱耦合的方式加载到叶片表面，，在模拟木材烘干风机运行范围内，模拟所得全压、效率与试验样本值的平均偏差分别为4. 2%、1. 8%，-是在设计流量下为3. 4%和2. 2%，由此可-数值模拟的真实-性，模拟结果可反映该风机的实际运行状况，并且可以用于进一步固体域的流固耦合模拟计算。木材烘干风机噪声单频的噪声较大值存在于低频阶段，且噪声在2500hz以后噪声频谱没有明显波动。

木材烘干风机的导叶数目改变后整体上不影响风机性能的变化趋势，全压随流量增大而减小，效率呈现先增后减的变化。q v表示风机体积流量，导叶数目减少时，在qv ＜ 90 m3 /s 时全压均得到提高，在高于此流量时仅方案二全压低于原风机，其中在导叶数目减少后，流量越小提升作用越明显，方案三在qv = 80 m3 /s时，全压提升效果明显，提升数值为141 pa。木材烘干风机导叶数目增-，在qv ＜ 85 m3 /s 时，方案四至六全压得到有效提升，而qv ＞ 85 m3 /s 时，仅有方案四全压得到提升。解决方法是停机后取下上盖，打开轮毂盖，取下漂移叶片叶柄调节杆，用酒精擦洗叶柄和调节杆的接触面，然后复位拧紧，再加10%~15%的附加扭矩，对非漂移叶片加相同的扭矩，组装后，加液压ic气缸必须重新对齐。

叶片是轴流风机的-部件，在振动作用下容易发生破损或断裂，对叶片进行振动分析具有重要的工程意义。模态分析主要是分析结构的振动属性，叶片的固有特性包括频率和模态振型，与叶片的和刚度分布有关。

木材烘干风机叶片在预应力下的阶振动频率。第二级动叶区的全压数值上基本是级的两倍且流体流动复杂，两者离心力惯性力相同，在同等条件下第二张动叶区更容易发生损坏，而级与第二级各阶的固有频率基本一致，所以离心力对固有频率起决定性作用，气动力对固有频率影响较小。叶轮各阶模态的临界转速为n = 60 f，可得到各阶模态的临界转速。由于风机内部流动是复杂的三维黏性流，完全采用实验方法或三维商业软件求解其全工况下的性能费时费力且成本较高。

通常情况下，一阶临界转速下的振动较为激烈，叶片的一阶临界转速为16 860 r /min，而工作转速为1 490 r /min，远比一阶临界转速低，因此不会产生共振，满足风机的设计使用要求，同时方案三风机振动频率基本没有发生变化，也满足使用要求。导叶数目改变前后叶片振型基本没有发生变化，在叶片的前缘或者后缘点处现振动较大位移，叶根部位振动位移较小。 阶振型为叶片前缘点绕轴向的弯曲振动，第2 阶振型为叶片前、后缘点绕轴向的扭转振动，第3 阶振型为叶片后缘点绕轴向的扭转振动与一阶弯曲振动的复合运动，第4 阶振型为叶片后缘点绕轴向扭转与一阶弯曲振动的复合振动，第5 阶振型为扭转与一阶弯曲振动的复合振动，第6 阶振型为叶片后缘点绕轴向的二阶弯曲振动。可以看出，随模态阶数的依次增加，木材烘干风机叶片各阶振型变得复杂，木材烘干风机叶片的-次振型变为叶片复杂弯曲与绕轴扭转的复合振动。当叶片穿孔时，部分叶片工作面气流流向非工作面，非工作面气流获得更多动能，克服叶片表面的摩擦，抑制涡流的产生和脱落。

木材烘干风机叶片穿孔抑制了两级叶轮叶尖排流和非工作面涡流的产生和脱落，降低了该位置的声功率级。

穿孔后，-了木材烘干风机叶片周围的流场，降低了两级叶片通过频率的声压级，相应地降低了旋转噪声。

木材烘干风机叶片穿孔后，整个频率范围内的a声级有不同程度的下降，中低频段的下降幅度较大，而高频段的下降幅度较小。穿孔后，宽带噪声成为主要噪声源。风扇式轴流风机在粮食通风冷却中的节能效果。

采用轴流风机对储粮进行降温实验，达到通风降温的目的，实现储粮的节能、和安全储粮。结果：采用轴流风机吸风负压通风，冷风通过仓底通风口进入仓内，由下通过轴流风机出口排出仓外。谷堆由下向上依次减小，冷却梯度和变化趋于平衡。结论：风机型小功率轴流风机在通风运行中采用低速间歇通风。通风时间比大功率离心风机长，但通风能耗低，水损失小。木材烘干风机换气周期为10月11日至1月22日。运行过程中，-温度10℃，低-29℃，-湿度58%。通风间隔内严格按照《储粮机械通风技术规程》标准进行操作。在室内外温差大于8c，室外湿度小的情况下，通风间歇，有利于干冷天气。b液压缸泄漏，轮毂中充满油，叶片漏油，需要拆下液压缸，找出漏油原因。总通风23天，共552小时，平均降温15.3℃，通风结束时，仓库温度-14.0摄氏度中、上粒温度为-2.3摄氏度、中、低晶粒温度为-9.7摄氏度，较低为-25.5？c，平均堆粮温度为-6.1摄氏度