柜式离心通风机给您好的建议「山东冠熙」

工业生产中的柜式离心通风机-是离心式风机应用很广泛，在一些生产装置中甚至属关键设备。风机的安全、-运行是实现稳定生产的重要-。试验装置和测试系统按照-gb/t1236－2000《工业通风机用标准化风道进行性能试验》和gb/t2888－91《柜式离心通风机和罗茨鼓风机噪声测量方法》的要求设计、制造、测试。但由于种种原因，造成风机超过允许范围的振动的现象并不少见，-的剧烈振动会造成风机本体及其关联设备破坏的设备事故，甚至还会造-身安全事故。因此，必须高度重视风机的维护检查工作。企业的柜式离心通风机-及其操作人员和维修人员在工作中必须对风机的运行状况进行监测、-，及时发现故障-并及时排除，防患于未然。本文研究的目的在于针对工业生产中常用的离心式风机运行中易于发生的振动现象进行研究和可采取的处理措施，应该能对生产-中从事此类设备管理和维修的人员提供借鉴意义。

柜式离心通风机绝大多是由电动机驱动工作的主要由叶轮、蜗壳、轴和轴承座及一些控制附件组成，属动设备。动设备完全不振动是不可能的，只是振动的允许范围不同而已。柜式离心通风机绝大多是由电动机驱动工作的主要由叶轮、蜗壳、轴和轴承座及一些控制附件组成，属动设备。一般来讲，大型高速风机轴承采用轴瓦，润滑采用润滑油强制喷射润滑，高速旋转的主轴悬浮于油膜上，正常工况时振动很低。中小型的中低速风机轴承采用滚动轴承，常采用润滑脂润滑或润滑油浸泡飞溅润滑，正常工况时振动稍大。振动无论大小，只要符合相关技术要求即可，但是异常的、超标的振动必须及时处理，否则振动会恶化，后造成事故和-。

某车间柜式离心通风机至2016年止已运行近8 年，振动一直偏大，已困扰生产多年。即使是更新了叶轮总成，并在联轴器对中性符合允差的情况下，运行时前后两轴承位壳振实测振动速度有效值分别达到了3.0 mm/s 和3.6 mm/s 左右，这是属于“可容忍”的范围，但不宜长期运行工作。综合考虑计算精度和计算效率可知，当网格数为25万左右时预测结果较为合理，终确定整个计算域的网格数为2513558。经我设备人员分析，认为振动大的原因有：一是混凝土基础过于单薄，重量不足，且运行时基础周围地板有明显的颤动；二是预埋地脚螺栓有松动迹象。经上级研究，决定趁当年大修时间充足的机会，对上述存在问题-，破除旧基础后，按本文前述处理措施重新设计、施工新的混凝土基础和预埋地脚螺栓。

开机正常生产后，该柜式离心通风机轴承位壳振实测振动速度有效值分别降到了0.45 mm/s 和0.52 mm/s，属“-”级别。安装精度不达标及其检查处理措施安装精度主要是指风机轴与驱动电机轴的同心度，即对中性。目前-学者对离心风机蜗壳型线的研究，主要集中在寻找能真实反映蜗壳内流体流动状态的设计方法。离心式风机联轴器的同心度要求-。如果联轴器没有找正，或是找正达不到要求，引起柜式离心通风机振动将不可避免。应注意的是，即使原来同心度已经符合要求了，但是风机运行一段时间后，由于各种原因，同心度会也会发生变化，所以应注意定期检查同心度，如发现同心度超过允许偏差了，要立即重新找正。因此，当风机发生异常的振动故障时，检查联轴器的对中情况是必不可少的。

柜式离心通风机叶片吸力侧形成的低能流积聚的“尾迹区”，形成“射流-尾流”结构。加进气箱后，风机叶轮尾缘处的“尾迹-射流”的-，风机模型尾迹区占了比较大的空间，减少了风机流道有效面积。在小流量区，风机内部的流场分布发生偏心现象(c 处)，叶轮流道e 侧，气体比较充实，叶轮流道f 侧气体分布较差，与原始风机内部流场分布相比，其柜式离心通风机叶轮流道的充盈性差。首先，使两联轴器轴线平行，即先-轴向百分表的四个读数相差值符合本文表1的允许值。离心风机的效率曲线如图6，无进气箱情况下在流量为2.82kg/s，压力为3 106.23pa 时，达到较率68.64%；加进气箱后在流量为1.68kg/s，压力为2 775.54pa，达到较率59.45%，通过与原始风机对比可知，加进气箱后其较率降低8.19%。同样由图6 效率曲线对比图可知,加进气箱后风机整体效率降低，与原始柜式离心通风机相比其区域比较窄，缩短了工作区域，且加进气箱后较优工况点向小流量区偏移。加进气箱后，离心风机的全开流量降低，与无进气箱相比，流量降低了16.9%。由图7 可知，加进气箱不仅降低了风机的全开流量，其全压也有所减少。风机性能测试采用c 型试验装置对带进气箱的离心风机进行了性能测试，测试标准按gb/t 1236-2017《工业通风机用标准化风道进行性能实验》执行。

柜式离心通风机对比分析

在额定转速下， 假定风机进出口处截面上动压静压均匀分布，对风机进口、出口压力及压差，集流器进出口压力及其压差进行统计。试验结果表明:相比原风机，蜗壳周向板与后盖板同时加装吸声材料效果较好，设计工况下a声级能够降低7．2db(a)，在小流量工况下，吸声蜗壳的降噪效果变差。取点方法：在截面中心为轴心，周边均匀取了20 个点，之后计算取其平均值，可以看出，同流量下，加米字形集流器的静压和全压差分别为-4 389.0 pa 和-2 252.9 pa，而普通圆弧形集流器的压差为-982.9 pa 和-32.1 pa，相比可以看出，柜式离心通风机 加米字形集流器导流效果比普通圆弧形集流器好。但是同流量下，普通圆弧形集流器比加米字形集流器风机压差大，有效值大2 366 pa，风机全压差加米字形比普通圆弧形小2 350.8 pa，减少的这部分能量用于摩擦-。说明集流器经过改造提高了粉尘流的导流能力，提高了风机的性能。

本文对掘进工作面柜式离心通风机集流器结构进行了改进研究。并对改进前、后的结构的集流器导流效果做了理论分析。风机性能测试采用c型试验装置对带进气箱的离心风机进行了性能测试，测试标准按gb/t1236-2017《工业通风机用标准化风道进行性能实验》执行。然后应用fluent 流体软件对其进行了数值建模分析， 充分认识离心分机内部流场流体的流动规律，并得到集流器及整个风机的压力云图，截面所受阻力云图，并取点做了统计分析。研究结果表明：柜式离心通风机加米字形集流器使集流器进出口压差增加，明显地起到对粉尘流场的导流作用。但是集流器由于增加米字形支撑架，造成集流器截面的摩擦力增大，消耗了风机的一部分动能。但对大型除尘离心风机总体来看，采用该结构大大减少制造难度和加工成本，提高了经济效益。