烘干机风机在线咨询「在线咨询」

加载气动力、离心力后计算得到烘干机风机导叶数目变化后动叶的应力基本没有影响，动叶吸力面的近叶顶部位等值线沿叶高方向近似呈倒s 分布且应力较小; 叶根部分布应力较为复杂，较大值位于叶根中部与轮毂接触位置，此处是由于承受较大的径向离心力、垂直于烘干机风机叶片表面的气动力和扭曲的叶型结构共同作用造成; 级等效应力稍微高于第二级等效应力，这是由于离心力沿径向，而气动力垂直于叶片表面，气动力的作用效果抑制离心力作用效果造成的，但气动力作用效果影响较小; 总变形近似沿对角线方向由小到大发生变化，烘干机风机叶根处变形基本为零，较大值变形位于叶顶后缘。由此可知导叶数目变化后，对叶片总变形基本没有影响。研究表明:导叶数目减少方案风机性能明显优于导叶数目增加的方案，其---案三为改型性能较佳的方案，改型后的方案其轴功率有所增大、耗电量有所增加。

烘干机风机在静应力强度分析中，通常选取材料的屈服---作为---应力，基于第四强度理论对叶片进行强度校核。塑性材料的许用应力［σ］= σs /ns，其中σs是材料的屈服---，ns为材料的安全系数，一般对于弹性结构材料加载静力载荷的情况下，ns = 1. 5 ～ 2。叶片材料为zl101，其屈服强度σs = 180 mpa，ns = 2，计算叶片的许用应力为90 mpa，而叶片较大等效应力的峰值为21. 3 mpa，远小于叶片许用应力，因此改型后方案三强度仍满足要求。通过建立多个试验点，尽可能反映壳体的形状，在壳体的进口、叶轮和出口处设置48个圆周试验点，选择靠近壳体中间位置的点作为锤击点。在叶片刚度方面，前面分析知，气动力作用效果对离心力效果有抑制作用，方案三全压相对于原风机有所增大，较大变形有所降低。

通过模态试验，测量了对烘干机风机壳体的阶固有频率。风扇基频的第四个频率与壳体的第五个固有频率相似。应通过优化风机结构来避免共振。在额定工况下，当风机在效率点运行时，通过实验测量了不同位置和方向的振动。结果表明，风机进出口振动较小，其振动频率主要是风机基频的倍频。两级叶轮和电机振动较大，烘干机风机主要是由流场气动力引起的高频宽带振动引起的。风机顶部的水平振动较为---。根据项目实地考察情况，受大风量轴流风机安装位置---，无法对风机房墙体进行常规的吸隔声处理，考虑风机产生的空气动力性噪声主要从进风口传出，且烘干机风机进风口正对敏感建筑，故本项目采用在进风口安装进风消声器的方式对风机进行降噪。可以考虑在顶部安装一个减震器以减少振动。随着对旋风机的广泛应用，风机的振动和噪声除性能外，越来越受到人们的重视。一方面，当风机正常运行时，两个叶轮的转速---2900r/min。

即使轻微振动也会引起轴弯曲、轴承磨损、紧固件松动等问题，---影响风机的使用寿命。另一方面，---的振动和伴随的噪声使地下工作环境恶化。烘干机风机的振动与许多因素有关。当其自身结构或电机等外部激振力不合理时，会发生---共振；当两级叶轮向后旋转时，会改变两级叶轮之间的流动方向，产生---冲击；当烘干机风机内部流场复杂时，会产生紊流和气流，从而使旋转风机的性能下降。l分离的涡流会引起不同程度的振动。.无论是电机振动、机械振动还是空气动力振动都会以力的形式激励壳体，导致壳体振动。因此，烘干机风机壳体的模态试验可以避免外界激振力的固有频率，从而有效地避免共振。另外，针对一次风机1b多次失速，经检查，风机入口消声器多孔板铆钉松动，减小了通道面积，使一次风机落入失速区，通过加强消声器消除了失速故障。采集风机壳体在工作状态下的振动信号，分析振动原因，提出相应的解决方案，对风机故障诊断和提高矿井工作环境具有重要意义。

烘干机风机的声压级可以反映人耳对声强的响应。四个监测点的声压级可用风机内两种叶片计算，比较烘干机风机四个监测点的声压级，可以看出叶轮的声压级在穿孔前后高，低位置在风机入口前1米，因为旋转噪声和涡流噪声都集中在叶轮的旋转区域。风扇转速2900r/min，基频48.3hz。在原叶片的声压级谱中，中低频有三个高峰值频率，分别对应于叶10片叶片的483hz通过频率、第二叶14片叶片的676.7hz通过频率和两片叶片的1159.7hz通过频率。穿孔后，烘干机风机叶片周围的流动得到---，旋转噪声明显降低。两级叶轮中间位置气动噪声的1/3倍频程分析如图5所示。1/3倍频程是指将频率范围从20hz到20khz分为30个部分。同样，二级叶轮的声功率级也明显降低，但非工作面的涡流没有完全消失。倍频程的振幅越大，频率对总声压级的贡献越大。当风机采用原叶片时，烘干机风机叶片的频率噪声和宽带噪声对声压值影响较大。采用多孔叶片后，风机的声压级在整个频率范围内随振幅的不同而降低，中、低频段噪声降低幅度大，宽带噪声成为风机的主要噪声源。