山东反应釜来电垂询「誉金机械」

反应釜的顶盖结构设计从安全的角度考虑, 如果把顶盖与筒体相连接的部位设计成法兰螺栓连接, 因其密封面大, 工作温度高, 介质具有腐蚀性, 密封难以-, 会造成安全-;另一方面从经济的角度考虑, 所使用的材料为0cr18ni9奥氏体不锈钢, 价格昂贵, 如果增加一对容器兰(约1 万元), 则提高了容器的制造成本。开孔边缘沿接管环向各向总应力及应力强度的变化情况可以看出:1)内外壁相贯线应力强度沿横坐标的变化趋势基本相似,且内部相贯线的应力强度值要比外部的大得多,应力强度值大约在接管环向90°附近(该位置为封头没有开孔时环向应力为零的位置)。终决定采用如图1所示的结构, 使筒体与顶盖采用焊接连接结构, 为了方便内件的装卸和检修,在一侧开了一个426 mm×10 mm的人孔。　由于人孔的直径较大, 顶盖直径相对较小, 且其上还开有其他接管, 开人孔时, 必须同时跨顶盖和筒体, 这对压力容器设计产生了新的问题———顶盖的强度设计如何解决。

反应釜工作压力为0.7 mpa, 设计压力取0.8 mpa, 腐蚀裕量取1 mm, 钢板负偏差取0.8 mm,材料的许用应力为130 mpa, 按gb150— 1998《钢制压力容器》设计出顶盖的厚度约为5 mm。再按照文献[ 1]的设计方法, 考虑到顶盖密集开孔的削弱和搅拌器等附件重量的影响, 对顶盖进行整体补强设计, 终顶盖厚度圆整到8 mm。山东反应釜顶盖补强设计前面的分析设计说明,由于开孔的原因,应力集中非常-,导致强度不足,必须设法补强,满足强度要求。按外压容器设计因为反应釜工作时可能出现负压, 约为-0.077mpa, 设计时必须考虑筒体的失稳现象, 需按外压容器设计壁厚。夹套的工作压力为0.6 mpa, 设计外压取为0.7 mpa。按外压容器设计出筒体的名义厚度为14 mm, 为取材一致和开孔补强, 故将顶盖厚度取与筒体相同。同样, 考虑顶盖密集开孔的削弱和搅拌器等附件重量的影响, 顶盖厚度取16 mm。根据以上分析, 顶盖的名义厚度的设计值16mm。

反应釜结构型式的确定木材工业用合成树脂的制造过程对反应状态的要求并不很严格, 反应物粘度也不高, 因此对反应釜结构、搅拌器型式以及传热面布置的适应性较强。smpa(压力)蒸汽的热烩约为8000u(1900keal):1耐温度160℃导热油的热烩约为251oou(60000keal)。早期普遍采用锚式搅拌的搪玻璃反应釜; 近来随着反应釜容积的增大, 夹套传热、内蛇管冷却、复合式搅拌的不锈钢反应釜, 以及板壳式内置加热、冷却器, 推进式搅拌的不锈钢反应釜也得到广泛采用。这些结构不一, 搅拌型式各异的反应釜均能生产出合格的产品;

但对于油加热反应釜来说, 结构型式选择的要点在于是否适应加热介质(导热油) 的特性。试验表明,在1%的沸腾-中,304、316l、钛和2205的腐蚀速率分别为:材料304,316,ta,2205,腐蚀速率(mm/a)分别为304,0。比如说, 内置式板壳加热器换热效果好, 且反应釜筒体所承受外压大为降低( 如不需减压脱水, 则不承受外压), 筒体壁厚可以减小, 耗材少, 造价低, 对于以蒸汽加热的大型反应釜无疑是有其-性的; 但用于油加热反应釜, 加热器内置就有一定的风险, 而且板壳式加热器的焊接有一定难度, 因此这种结构是不适用的。另外, 热油温度较高,材料以不锈钢为宜。经综合考虑, 我们选用了夹套加热、内置蛇管冷却、复合式搅拌的结构型式。

对化工生产中的反应釜温度控制与维护做了简单的论述，提出了控制和维护的策略。从化工生产的实际来说，反应釜作为重要设备，发挥着积极的作用。(3)根据分析设计标准,对有限元结果进行强度评定,结果表明按常规设计出的顶盖厚度不满足强度要求,所以进行了内部贴补强圈的补强设计。其温度控制的效果如何对产品的以及产量有着很大的影响。因此，-分析此课题，提出行之有效的控制和维护措施有着重要的意义。从化工生产的实际来说，作为生产系统的-控制部分，反应釜炉温控制系统发挥着重要的作用。因为反应釜内反应环节会进行吸热和放热，具有时变性和非线性等特点，增加了温度控制的难度。目前来说，多采用自适应模糊pid 控制法和其他方法，能够增强温度的控制效果。