打磨抛光除尘设备来电洽谈 鑫利-指导

粉尘的物理化学性质影响打磨抛光除尘设备效率的粉尘的物理化学性质主要有粘性、密度、粒径分布和比电阻11。这些特性主要影响二次扬尘、集尘和电晕除尘效率。在实际生产中，集尘器中的尘埃粒子的充电时间一般比理论上要长，因为尘埃粒子在完全充电之前需要在电场中移动一定距离，所以除尘效率与理想状态不同。5、一氧-、水蒸气和酸性气体so2、so3组成，由于足部钢的电化学腐蚀，电除尘器结构存在-的耐久性问题。气流短路、气流湍流以及打磨抛光除尘设备内部结构设计有时导致烟气从灰斗顶部或电场区直接流出，而不是通过电场区。

在打磨抛光除尘设备应用中，通常合理地布置挡板，以减少短气流路径的影响。目前，-对除尘器内气流分布的研究主要采用物理模型试验和数值模拟的方法。这两种方法相互补充，相互借鉴。数值模拟计算可以减少大量的实验工作，缩短研究周期，迭代更新，发现新的问题和方法，了解打磨抛光除尘设备在更完整的表面上的内部流场。然而，数值模拟结果是否正确，是否与实际生产中遇到的问题相同，都需要物理模型试验来验证。通过物理模型试验，可以更新数值模拟方法，修正模型问题，提高数值计算的精度。通过对打磨抛光除尘设备斜导板模型各过滤筒的气体处理量的统计，发现各过滤筒的气体处理量正负偏差在143。打磨抛光除尘设备内气流分布的主要研究内容是气流的均匀性。为了实现气流分布与阻力的平衡，有-对多孔板的阻力特性进行优化。

一些学者研究了进气方式对打磨抛光除尘设备内部流场特性的影响，通过数值模拟分析了不同进出口方式下过打磨抛光除尘设备的气流分布特性。结果表明，无论采用何种进气方式，都会出现明显的射流现象。利用导流板-射流现象，同时发现不同的出口位置。这将导致出口附近的滤筒具有较大的空气处理能力。通过数值模拟比较了三种不同进口方式下的滤筒内部流场，结果表明：侧进口滤筒的流场均匀性好，下进口滤筒的流场均匀性差。打磨抛光除尘设备灰斗的二次扬尘现象也是侧入口过滤器扬尘强度小的现象，而下入口过滤器扬尘强度大。一些学者研究了滤袋或滤筒的结构和布置对除尘器内部流场和除尘效果的影响；利用fluent软件对某热电厂通用布袋除尘器进行了模拟，提出了降低布袋空间高度的建议。适当提高空气分布的均匀性，使除尘器后部的滤袋起到-的过滤作用。提高除尘效率。由于设备或条件的-，模拟实际电厂情况的实验环境与实际情况仍有很大的不同。提出了一种新型的筒式除尘器，在筒式除尘器内部采用锥形结构，并分别与传统的筒式除尘器进行了数值计算和分析。结果表明，在相同的空气流量下，新型滤筒除尘器内流场分布均匀性优于传统滤筒除尘器，且随着内椎体高度的增加，内部风速分布均匀。过滤器的均匀性变好，压力损失变小。

通过调整打磨抛光除尘设备脱硫运行参数，使脱硫出口温度由75℃降至65℃，观察了电除尘器运行过程中电流、电压的变化。结果表明，二次电流由1000ma上升到1500ma，电压上升到80kv。通过以上实验的验证，认为造成烟囱出口粉尘、湿电除尘器运行电流和电压达不到预期效果的原因如下。打磨抛光除尘设备脱硫设计液气比为3:1，属于低设计。脱硫出口烟气温度过高，脱硫后烟气不饱和，影响了湿电除尘器除尘效率。本项目脱硫工艺为氨法脱硫。根据本工程的实际运行和设计要求，为避免烟囱出口粉尘超标的发生，提出如下修改建议和方法。低液气比的设计会导致烟气中喷水量少，容易导致不饱和烟气，烟气温度高，脱硫后液滴少。由于烟气不饱和，脱硫出口蒸发产生的-酸铵结晶不能充分加湿，导致湿电除尘器的烟气电导率和阴极放电能力下降。实际运行电压和电流不能满足设计要求，降低了电除尘器的除尘能力。

该方案通过在打磨抛光除尘设备前烟道中添加喷雾段，解决了实际问题，改造后烟囱排放达到设计要求。

通过工程实例，总结了氨脱硫后安装的打磨抛光除尘设备氨脱硫技术本身的应用情况：

1打磨抛光除尘设备适用于脱硫出口清洁烟气后的除尘改造。为了使湿电除尘器处于较佳运行状态，必须要求进入湿电除尘器的烟气温度不高于60℃，入口烟气应处于同一状态。饱和状态。

2湿电除尘器采用间歇喷雾法时，应在湿电除尘器前增设辅助喷雾段，以增加烟气湿度，降低烟气温度，减少氨气逸出，减少-酸铵结晶的产生，以-除尘效率。去除。

3氨脱硫本身的设计需要合理的液气比设计，并应进一步考虑解决氨逸出的问题，以减少脱硫后出口烟气段颗粒物的再凝结，避免产生过多的粉尘排放。