【网架橡胶支座】上荷载和跨度都比较小时，构造柱也可布置于梁下，但此时必须按不考虑构造柱作用来验算下墙体的局部承压和抗弯强度。经验算满足，方可在梁下布置构造柱。
对于顺梁底纵坡直接倾斜安装的【网架橡胶支座】，建筑钢构网架减震垫，为满足桥规相关验算要求，【网架橡胶支座】压应力在限值范围内宜取高，同样平面承压面积下短边宜取小，【网架橡胶支座】厚度在限值范围内宜取大。横向倾斜安装的支座可不考虑其影响。
【网架橡胶支座】在框架结构设计中，只注意了横向框架的设计而忽视了纵向框架
【网架橡胶支座】 现行建筑抗震设计规范要求水平作用应按两个主轴方向分别计算，各方面的和用应由该方向的抗侧力构件来承担。说是说，钢构网架减震垫橡胶支座，在框架结构设计中，纵向框架与横向框架有同等的重要性。一些结构设计者对以于非抗震设计，而纵向地按普通的连续梁进行设计，梁柱的节点和框架中的纵筋、箍筋的配置无法不答合框架的构造要求。由于没有考虑的纵向作用，在实际设计中经常出现梁的支座负筋，跨中纵筋及箍筋的配筋置均不足的现象。
选用板式【网架橡胶支座】时，【网架橡胶支座】的承载力应与桥梁支点反力相吻合，其容许偏差范围宜为±10%左右。所选支座承载力太小固然不行，但承载力过大也不可取。【网架橡胶支座】承载力越大，其平面面积也越大，相应的剪切变形强度也越大。就是说，同一座桥梁，采用的橡胶支座越大，上部结构变形对下部结构产生的水平力也越大，这对下部结构是不利的。当橡胶支座足够大时，支座与梁体间或支座与垫石间还会出现滑移现象，导致抗滑稳定性破坏。
【网架橡胶支座】对延性要求则并未按关系来取对应的，而是按抗震等级来划分，抗震等级实质又主要是由烈度分区来决定的。这就导致同一个r对应了不同的，从而制定了不同的抗震措施，这与关系是不一致的。这种思路造成低烈度区的结构延性要求可能偏低的结果。
【网架橡胶支座】当作用越来越小时，梁端可能不出现双向斜裂缝，而出现单向斜裂缝，裂缝宽度发育也从大于非抗震情况到接近非抗震情况，抗剪环境越来越有利。同时，在梁端塑性变形过程中作用剪力并没有明显增大，也进一步说明这里增加的箍筋不是用来增大抗剪强度，而是为了提高构件在发生剪切破坏时所达的延性。
综上所述，与非抗震抗剪相比，抗震抗剪性能是不同的，其性能与剪力作用环境，塑性区延性要求大小有关。我们可以采取以下公式来考虑抗震抗剪的强度公式：
【网架橡胶支座】其中为混凝土抗剪能力，为箍筋抗剪能力，为由于作用导致的混凝土抗剪能力下降的折减系数，且随着剪力作用环境、延性要求而改变。我国的抗震抗剪强度公式也以上面公式为基础的，但是为设计方便，不同的烈度区取用了相同的公式，均取为0.6，与上面提到的混凝土抗剪能力随作用变化而不同的规律不一致，较为粗略。
【网架橡胶支座】此外，箍筋还有约束纵向钢筋，避免其发生局部压屈失稳，提高构件抗剪能力的作用，成品钢构网架减震垫，因此箍筋对提高结构抗震性能具有相当重要的作用。根据以上规律，在抗震设计中为---结构的延性，常常采用以下措施：控制受拉钢筋配筋率，---一定数量受压钢筋，通过加箍筋---纵筋不局部压屈失稳以及约束受压混凝土，对柱子---轴压比等。
我国抗震设计思路中的部分不足
【网架橡胶支座】我国在学习借鉴其他抗震研究成果的基础上，逐渐形成了自己的一套较为---的抗震设计思路。其中大部分内容都符合现代抗震设计理念，但是也有许多考虑欠妥的地方，需要我们今后加以完善。
【网架橡胶支座】其中，我们注意的是，与国外规范相比，我国抗震规范在对关系的认识上还存在一定的差距。欧洲和新西兰规范按作用降低系数“中震”的地面运动加速度与“小震”的地面运动加速度之比来划分延性等级，钢构网架减震垫，“小震” 取值越高，延性要求越低，“小震”取值越低，延性要求越高。
【网架橡胶支座】美国ubc规范按同样原则来划分延性等级，但在高烈度区使用高延性等级，在低烈度区使用低延性等级。这几种抗震思路都是符合规律的。而目前我国将作用降低系数统一取为2.86，而且还把用于结构截面承载能力设计和变形验算的小震赋予一个固定的统计意义。
|
登录后台
