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从误差曲线可以看出，除尘风机设备计算值与原测量值之间的误差小于小流量条件下的误差。全压计算的误差为8.1%，效率计算的误差为3.6%，误差较小。因此，所采用的数值计算方法更为准确，可用于风机的改进和设计。为了研究斜槽风机内部的压力分布和速度分布，分析斜槽风机在不同工况下的内部流动，找出了3.4段斜槽风机效率急剧下降和设计工况效率低下的原因。为了降低设计风机的噪声值，提高风机的效率，选用叶片出口安装角2aβ为120度。横截面是在叶轮出口宽度处创建的，该宽度垂直于叶轮旋转轴，等于叶轮出口宽度。由于叶轮转动，除尘风机设备叶轮进口产生较大的负压值，使空气从集尘器进入叶轮。在叶轮中，由于叶轮的转动和叶片对气体的作用，叶轮内部沿径向由内向外移动，总压值逐渐增大。总压在叶轮出口外缘和叶片压力面上。由此可见，由于叶轮旋转的离心力，沿除尘风机设备叶轮的径向，叶轮内的速度由内向外逐渐增大。通过截取叶轮出口的圆形截面，观察截面上的径向速度值，可以观察到离心风机普遍存在的尾流结构。除尘风机设备叶片压力面附近的径向速度值较大，形成射流区；叶片吸力面附近的径向速度值较小，形成尾迹区。

除尘风机设备原型机的短叶片是在长叶片的基础上在直径为320mm的圆弧方位截断，-计划一的短叶片长度进行了多种长度的挑选，并经过数值计算得到醉优的短叶片长度是在长叶片的基础上在直径为259mm的圆弧方位打断。在没有合适、-的风机或模型的情况下，可以根据除尘风机设备相似原理制作模型，然后将模型试验的结果转换为机器的实际结果，完成风机的设计。-完成后按照除尘风机设备原型机的数值计算方法，对-后的风机进行数值计算，能够看出通过向内延伸斜槽式离心风机的短叶片，将风机的所需扭矩由4.53n.m降低为4.33n.m，使风机的功率进步了2.3%。能够看出在延伸短叶片后，-计划一的风机短叶片吸力面的两个旋涡消失，叶片邻近的别离区显着的减小，但-计划一的长叶片吸力面依然存在较大的别离区，因此风机的全体功率进步并不太显着。

增大除尘风机设备叶轮的旋转直径-计划一使斜槽式离心风机的功率进步2.3%，但风机的全压值-坚持不变，这样的-计划并不能满足对风机全压值5000pa的要求。1对引风机和脱硫增压风机的风量、风压和系统阻力进行了试验。因此本文依据风机规划的相似原理，即在风机满足类似条件的情况下，风机的全压值与风机的转速的平方和全压的平方呈正比，依据风机的类似规划原理，在满足类似规划条件下，相应的增大风机叶轮的旋转直径，能够有用的进步风机的全压值。

电厂155mw机组锅炉采用高温高压自然循环汽包锅炉。风烟系统为平衡通风方式，由两台除尘风机设备和两台离心送风机组成。引风机为离心风机，进口挡板调节，单吸双支撑。引风机风量496800m3/h，全压6600pa，轴功率1086kw，设计电流146.8a，电机额定功率1250kw。8dq流量工况下，长叶片的吸力面存在较大的别离区，而且在短叶片的吸力面构成两个旋涡区，其中叶片出口处的旋涡由于相邻叶道的叶片压力面的高压区向叶片吸力面回流而构成。增压风机流量1491480m3/h，增压风机总压力2500pa，电机额定功率1400kw。锅炉满负荷运行时，两台引风机进口挡板开度为100%/100%，除尘风机设备电流为120/121a，增压风机运行电流为150a，风机无调整裕度，不能满足机组满负荷要求，负压力在t内调整。电炉是有限的。同时，增压风机故障也是锅炉mft保护动作的原因之一，不利于机组安全稳定运行。本次引风机的力变换与反硝化、静电沉淀同步进行，将引风机进出口钢烟道整体更换，改变原有的工业水冷却方式。根据该设备的现状，提出了提高y4-73型引风机出力的方案。在对除尘风机设备电机基础和电机进行技术改造的基础上，通过改变引风机的叶轮形式和直径，增加引风机的输出，并根据原风机的输出，将引风机的容量提高1500帕。风机改造后，必须能满足机组各工况和任何工况下的风机运行要求。不会出现急停喘振。

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