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模锻件鱼鳞片状的折叠
鱼鳞片状折叠主要发生在模锻件的方台部位。在多锤成型模锻件的生产过程中，每一锤击操作都作用于相同的中心，此时不会形成鱼鳞片状折叠，而受到设备老化等因素的影响，导轨间隙通常无法准确控制在设定范围内。左右支臂紧圃斜铁也会发生松动问题，这就造成了第二锤的对击中心与一锤不重合的现象，并产生较小的偏移。其缺陷的主要取向仍与筒体外圆表面平行，所以筒类锻件的探伤仍以直探头外圆面探测为主，但对于壁较厚的筒类锻件，须加用斜探头探测。受到模具制动扣作用的影响，打靠过程中上模会被挤回正常的锤击中心，在锤头下降和上升过程中，又会再次偏离正常位置，且这一过程会反复出现。每一次锤击都会出现一个折叠，后一个折叠也会将---折叠部分挤入锻件内部。综上所述，宇航产品所涉及的模锻件材料较为特殊、批量较少且品种较多，这就---增加了模锻件生产人员操作和设计的难度。另一方面，受到吨位较小、结构---以及设备老化等因素的影响，模锻件生产的工艺水平受到了较大的影响，这就早另一个侧面表现出了模锻件锻造折叠问题的另一---影响。
济南协进配件机械厂是化从事锻造技术开发和生产的企业。在一锭一件的锻件中几乎原本不动的保留了钢锭中夹杂的原始分布状态。经过多年的---和发展，协进锻造厂已形成了一套严密的技术开发，产品的批量锻造，控制的管理体系。主要产品：锻件、碾环机、颗粒机、齿圈毛坯、加强圈、榨圈、外齿轮毛坯锻造，法兰盘锻造及飞轮齿圈、内齿圈、研磨机齿圈、和斜面锥度环等环加工
锻件塑性和试验温度的关系
件敏化试样在77k冷到273k区，不同温度时的锻件拉伸强度如图5所示，共延伸率如图6所示。随着温度的降低，充氢和未充氢试样在某一区间有相同的趋势，即强度增加，延伸率下降。但时.充氛试样有一特性，即拉伸强度突然下降，延伸率明显减少。w／h(一砧子宽度，日一坯料压前高度)控制在0．5～0．8，---坯料心部的应力、应变状态。相反，未敏化试样在，无论锻件是否充氢均无此特性。如图7及图a所示，在整个试验温度范围内，充氢与未充氢的试样，其性能变化轨迹大致平行。上述敏化材料的异常低温氢脆(lthe)特性，在过去的文献中很少见到。因此，我们对锻件充氢条件和应变速率做了进一步试验，以便了解它们对这一异常特性的影响并搞清充氢处理的作用。
锻件结构变化的三个阶段
基于上述研究，当软化的过程是以动态恢复起主要作用时，结构变化的一般特性和顺序可以归纳为以下几点:(1)在形变的初始阶段，相当于前面所述的￡=u.07---0.1的那部分，形成其有高密度位错的亚结构。这些位错可以是均匀分布或是成为脆状亚结构的亚晶界。这些亚结构类型在冷变形中也可以观察到，当软化的过程还不明显时，热形变的这个阶段可以命名为热加工硬化阶段。与此相对应的亚结构被称为“热加工”亚结构。(2)在形变的第二阶段中，包括变形曲线的上升部分但:>;o.07-0.1。此时，强化系数降低。由于软化过程的增强，形成了多边形亚晶界。亚晶粒边界区域内有相当高的自由位错密度。从表1可以看出，虽然2炉批锻件中有些元素的测试数值有较大差异。在形变过程中，热加工结构逐渐被多边形亚结构代替。多边化的亚结构自身也在变化。首先，形成沿着一定的晶面分割晶粒的亚晶界。随着应力的增加，亚晶粒边界沿着更多的晶面形成。因此，穿过初的亚晶粒，加之因边界吞并而使亚晶粒的圆化，过程及多边化，反复多边化过程。结果形成了近乎等轴的亚晶粒。在形变稍微超过稳定阶段的起始阶段条件下，随着完整多边化的亚结构及等轴晶的形成，这个阶段完成。(3)等轴多边形亚结构在下一个形变阶段恒应力的实际过程中，保持不变。亚晶粒尺寸的稳定性是通过反复多边化—在平衡距离下亚晶粒边界的形成和破坏的连续过程来---。因此，在---两个阶段中，动态多边化是结构形成的主要过程。和应力及金属亚结构连续转变的同时，进行与形变图的上升部分相对应(e70.07---1直到￡max的多边化过程。所以，热变形的这个阶段被称为非稳定的动态多边化阶段。在热形变的下一个阶段中，应力和终形成的多边形结构不再变化，并且，它可以称为稳定动态多边化的阶段。
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