东营高压离心式风机规格齐全 冠熙风机综合实力强

煤矿生产中， 掘进工作面是主要的产尘环节。粉尘不仅-危及采掘工作面人员的-，而且容易造成重-故-。也证明了消声蜗壳有-的降噪效果，并且高压离心式风机蜗壳尺寸虽然有一定的增大，但相对于消声器等其他降噪方法优势还是很明显的。采用除尘风机对掘进工作面进行降尘是主要降尘方式之一。但是，由于工作面粉尘极易随风四处扩散，如何将粉尘定向导入离心风机，提高除尘效率，是亟待解决的问题。其中集流器是引导粉尘气体进入高压离心式风机的重要结构，其结构形式对风机性能有很大的影响。有关研究表明圆弧形集流器对提高风机性能效果好。山东冠熙设备有限公司对集流器进行改进，在高压离心式风机集流器内部的侧壁上固定若干条肋组成的“米”字支撑架。

本文将对加米字支撑架的集流器和普通圆弧形集流器进行整机数值模拟，重点分析这2 种结构形式对掘进工作面的粉尘的导流效果，并对比其对风机性能的影响，为掘进工作面降尘效率的提高提供理论依据。

高压离心式风机流体的数学模型

粉尘流体在风机中流动的物理条件较为复杂，影响因素较多，因此在离心风机的数值计算中，假设流体为连续等温不可压缩的牛顿流体稳态运动而且各组分之间没有化学反应。4进口调节阀宜优先选用叶片阀，它在工作时能实现管道内输送介质的均匀分布，防止产生剧烈涡流而发生振动。其在风机中的流动要遵循守恒定律、动量定理和能量守恒定律3 个基本物理守恒定律的支配。

消声蜗壳对高压离心式风机气动性能的影响原风机与不同消声组合试验所得的气动性能对比如图3 所示。由图7可知，加进气箱不仅降低了风机的全开流量，其全压也有所减少。试验结果表明: 由于穿孔板相对于光滑的铝板有着较高的壁面摩擦阻力，导致加装穿孔板后的风机压力和效率在整个测试工况范围内都有不同程度的降低。4种消声组合方式的压力损失并不相同，当额定转速为3 800 r /min，在设计工况下，a 组合改进风机全压降低了约16．0 pa，效率下降了约1．28%; b 组合改进风机全压降低了约5．0 pa，高压离心式风机效率下降了约0．9%; c 组合改进风机全压降低了约36．8 pa，效率下降了约3．18%; d 组合改进风机全压降低了约45．8 pa，效率下降了约3．28%。

主要由于安装穿孔板的面积不同，导致不同消声组合方式的摩擦损失不同。b 组合即只在风机后盖板上安装穿孔板，风机压力损失小。随着经济的发展以及技术的发展，老旧的离心风机已经不能适应现代化发展的需要。不同工况下，风机压力和效率损失也不相同，在设计工况及偏大流量工况下，高压离心式风机压力和效率损失较大，效率也同步降低。主要原因是大流量工况下，蜗壳内部气流速度较高，气流与穿孔板之间的摩擦损失增加。消声蜗壳为a 组合形式时与原风机的出口a声级随流量变化的对比图。可以看出，不同工况下，a 型消声蜗壳的降噪效果不同，高压离心式风机在额定工况点附近，降噪效果好; 在大流量工况下，降噪效果变差，这主要因为大流量情况下，蜗壳内气体流速较大，而气体流速对吸声材料的吸声效果影响很大; 在小流量工况下，风机流动恶化，风机振动较大，导致振动噪声很大以致降噪效果反而变差。与原风机相比，在额定工况点a 声级降低约4．5 db( a) ，在大流量工况下，a 声级降低约3．6 db( a) ，在小流量工况下，a 声级降低约1．9 db( a) 。

原高压离心式风机和a 型改进风机在点的噪声频谱图。根据风机参数，风机旋转噪声基频为760 hz，由频谱图可看出在500 ～ 800

hz 之间的低频噪声并没有降低，而1 250－2 000 hz 之间吸声材料的降噪效果-，噪声下降明显。通过fluent后处理计算得出蜗壳壁面区域于以上4个截面处所受粘性力大小fν，测量力矩中心至力-距离r，由额定工况下风机总流量q计算得单位流体所受黏性力矩平均值mfr/q。主要原因就是选用的吸声材料超细玻璃棉在高频率下，吸声系数较大，因此多孔吸声材料其吸声效果是高频优于低频的。消声蜗壳为b 组合形式时与原风机的出口a声级随流量变化的对比图。与原风机相比，在额定工况点a 声级降低约7 db( a) ，在大流量工况，a 声级降低约5．0db( a) ，在小流量工况下，a 声级降低约2．4 db( a) 。

在125～ 500hz 频段之间，风机a 声级有所增大，原因是后盖板加上消声材料后，叶轮轴向安装长度加长引起低频电机振动，噪声增加。在中高频段后盖板加消声材料的降噪效果-，这种方式对于气动噪声及高频振动等起到-的吸收作用，尤其是高压离心式风机包括电机的高频振动噪声过滤程度明显。因此，在分析高压离心式风机振动故障时，应该根据振动特征具体分析，事实求是地综合考虑，只有这样，才能准确、快捷地找出振动原因，消除振动故障。消声蜗壳为c 组合形式时与原风机的出口a声级随流量变化的对比图。与原风机相比，在额定工况点总a 声级降低约7．2 db( a) ，在大流量工况，a 声级降低约5．5 db( a) ，在小流量工况，a 声级降低约3．5 db( a) 。是消声蜗壳为d 组合形式时与原风机的出口a声级随流量变化的对比图。与原风机相比，在额定工况点，a 声级降低约5．14 db( a) ，高压离心式风机在大流量工况，总a 声级降低约5．0 db( a) ，在小流量工况，a 声级降低约2．0 db( a) 。降噪效果稍微好于a 型改进风机，但不明显。可见前盖板加装消声材料降噪效果并不好，主要原因由于进口处有集流器，导致安装消声材料的面积相对于后盖板小很多，吸声效果不明显。