山东9-12离心风机厂家,冠熙风机让您放心

某车间9-12离心风机至2016年止已运行近8 年，振动一直偏大，已困扰生产多年。即使是更新了叶轮总成，并在联轴器对中性符合允差的情况下，运行时前后两轴承位壳振实测振动速度有效值分别达到了3.0 mm/s 和3.6 mm/s 左右，这是属于“可容忍”的范围，但不宜长期运行工作。经我设备人员分析，认为振动大的原因有：一是混凝土基础过于单薄，重量不足，且运行时基础周围地板有明显的颤动；二是预埋地脚螺栓有松动迹象。设计原理分析原风机蜗壳内壁型线采用的是传统蜗壳型线设计方法，即不考虑壁面粘性摩擦的影响，气流动量矩保持不变，运用不等边基圆法绘制的近似阿基米德螺旋线。经上级研究，决定趁当年大修时间充足的机会，对上述存在问题---，破除旧基础后，按本文前述处理措施重新设计、施工新的混凝土基础和预埋地脚螺栓。

开机正常生产后，该9-12离心风机轴承位壳振实测振动速度有效值分别降到了0.45 mm/s 和0.52 mm/s，属“---”级别。安装精度不达标及其检查处理措施安装精度主要是指风机轴与驱动电机轴的同心度，即对中性。离心式风机联轴器的同心度要求---。通过实验值与计算值的对比，cfx软件的数值模拟结果与实测结果一致，由此验证了采用cfx软件对带进气箱的离心风机的数值模拟是---的。如果联轴器没有找正，或是找正达不到要求，引起9-12离心风机振动将不可避免。应注意的是，即使原来同心度已经符合要求了，但是风机运行一段时间后，由于各种原因，同心度会也会发生变化，所以应注意定期检查同心度，如发现同心度超过允许偏差了，要立即重新找正。因此，当风机发生异常的振动故障时，检查联轴器的对中情况是必不可少的。

蜗壳优化对9-12离心风机金属叶轮稳定运行的影响

蜗壳是离心风机金属叶轮的重要组成部分。它可以通过导流与扩大压力来提高离心风机的效率。蜗壳入口气流由于受到蜗壳流动不对称的影响，导致分布不均的现象发生。对于重要和安装要求高的风机，有---设计和制作一个---表架配合百分表进行测量，9-12离心风机主要由抱箍、角钢表架等组成。这种分布不均匀的现象会直接堵塞叶轮出口，从而使叶轮发生周期性的加速或减速，进而降低离心风机的工作效率，缩小了9-12离心风机工作的范围，影响了金属叶轮的平稳运行。因此在蜗壳的优化设计过程中必须将蜗壳宽度对流场的影响考虑在内，合理设计外壳的宽度，降低对流场的影响。从而---金属叶轮的平稳运行。

电机优化对9-12离心风机金属叶轮稳定运行的影响吸油烟机、空调系统等设备空间较小，为了节省空间，一般会使用内藏电动机设备。内藏电动机的长度、头部倾角等在一定程度上影响着风机性能和噪音。对内藏电动机的形状设计不当会增加金属叶轮内部的流动损失，从而导致噪声增大，离心风机性能降低。考虑到离心风机结构的复杂且不规则性，本文采用非结构四面体网格进行划分，其中无进气箱的离心风机网格数量约370万，网格为0。电动机的轴向长度和气流的排挤率呈正相关的关系。叶轮进口处的流道变窄会使前盘处脱流区域变大，从而导致金属叶轮内部损失增加。因此，在设计电机形状时，应充分考虑电机形状对叶轮内部流动的影响，从而提高金属叶轮的稳定性，---离心风机的性能。

原9-12离心风机和a 型改进风机在---点的噪声频谱图。根据风机参数，风机旋转噪声基频为760 hz，由频谱图可看出在500 ～ 800

hz 之间的低频噪声并没有降低，而1 250－2 000 hz 之间吸声材料的降噪效果---，噪声下降明显。主要原因就是选用的吸声材料超细玻璃棉在高频率下，吸声系数较大，因此多孔吸声材料其吸声效果是高频优于低频的。通过建立离心风机几何模型和数值模型,并施加边界条件，利用fluent软件对加米字圆弧集流器和普通圆弧集流器离心风机进行了整机内部流场数值模拟，采用tecplot软件进行后处理，显示同流量下离心风机的压力云图。消声蜗壳为b 组合形式时与原风机的出口a声级随流量变化的对比图。与原风机相比，在额定工况点a 声级降低约7 db( a) ，在大流量工况，a 声级降低约5．0db( a) ，在小流量工况下，a 声级降低约2．4 db( a) 。

在125～ 500hz 频段之间，风机a 声级有所增大，原因是后盖板加上消声材料后，叶轮轴向安装长度加长引起低频电机振动，噪声增加。在中高频段后盖板加消声材料的降噪效果---，这种方式对于气动噪声及高频振动等起到---的吸收作用，尤其是9-12离心风机包括电机的高频振动噪声过滤程度明显。消声蜗壳为c 组合形式时与原风机的出口a声级随流量变化的对比图。与原风机相比，在额定工况点总a 声级降低约7．2 db( a) ，在大流量工况，a 声级降低约5．5 db( a) ，在小流量工况，a 声级降低约3．5 db( a) 。同时，由于蜗壳张开度扩大能够抑制流动分离，使蜗舌附近区域的旋涡强度及其影响区域减小，从而有效地降低了多翼离心风机噪声2。是消声蜗壳为d 组合形式时与原风机的出口a声级随流量变化的对比图。与原风机相比，在额定工况点，a 声级降低约5．14 db( a) ，9-12离心风机在大流量工况，总a 声级降低约5．0 db( a) ，在小流量工况，a 声级降低约2．0 db( a) 。降噪效果稍微好于a 型改进风机，但不明显。可见前盖板加装消声材料降噪效果并不好，主要原因由于进口处有集流器，导致安装消声材料的面积相对于后盖板小很多，吸声效果不明显。

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